Overwegingen voor het ontwerpen van gemeenschappelijke inductie van schakelvoedingstransformator
In het ontwerpproces van stroomtransformatoren moeten ingenieurs het ontwerp en de numerieke selectie van de gemeenschappelijke modusinductie strikt berekenen en voltooien, wat direct de operationele nauwkeurigheid van schakeltransformatoren beïnvloedt. In het artikel van vandaag zullen we een korte analyse geven van het gemeenschappelijke modus -inductieontwerp van het schakelen van voedingstransformatoren, om te zien welke problemen moeten worden opgemerkt in het ontwerp- en berekeningsproces van gemeenschappelijke modus -inductantie voor stroomtransformatoren. In het ontwerp- en productieproces van stroomtransformatoren moeten ingenieurs het ontwerp van de gemeenschappelijke modus -inductie uitvoeren, waarvoor voornamelijk drie basisparameters vereist: invoerstroom, impedantie en frequentie en selectie van magnetische kern. Laten we eerst eens kijken naar de invoerstroom. Deze parameterwaarde bepaalt direct de vereiste draaddiameter voor de wikkeling. Bij het berekenen en selecteren van de lijndiameter wordt de stroomdichtheid meestal genomen als 400A/cm ³, maar deze waarde moet variëren met de temperatuurstijging van de inductor. Normaal gesproken worden wikkelingen gebruikt met behulp van een enkele draad, die hoogfrequent ruis en verliezen van het huideffect kunnen verminderen. In het berekeningsproces wordt de impedantie van de gemeenschappelijke modusinductie van de transformator van de schakelvoedingsvoeding in het algemeen gespecificeerd als de minimumwaarde onder de gegeven frequentieomstandigheden. Een serie lineaire impedantie kan de vereiste ruisverzwakking bieden. In werkelijkheid wordt de kwestie van lineaire impedantie echter vaak over het hoofd gezien, dus ontwerpers gebruiken vaak een 50W lineair impedantie -stabilisatienetwerkinstrument om de gemeenschappelijke modusinductantie te testen en geleidelijk een standaardmethode te worden voor het testen van de prestaties van de gewone modusinductantie. Maar de verkregen resultaten verschillen meestal aanzienlijk van de realiteit. Onder normale omstandigheden zal de gemeenschappelijke modusinductor eerst eerst een frequentie produceren van -6 DB -verzwakking voor elke octaafstijging in hoekfrequentie (hoekfrequentie is -3 dB geproduceerd door de gemeenschappelijke modus -inductor). Deze hoekfrequentie is meestal erg laag, zodat de inductantie impedantie kan bieden. Daarom kan inductantie worden uitgedrukt met behulp van de formule ls=xx/2 π f. Er is een ander probleem waar ingenieurs op moeten letten, wat het magnetische kernmateriaal en het vereiste aantal beurten is bij het ontwerpen van gemeenschappelijke modusinductoren. Laten we eerst eens kijken naar de selectie van magnetische kernmodellen. Als er een gespecificeerde inductieruimte is, kiezen we het juiste magnetische kernmodel op basis van deze ruimte. Als er geen regelgeving is, is de selectie van magnetische kernmodellen meestal willekeurig. Na het bepalen van het magnetische kernmodel van de vermogenstransformator, is de volgende stap het berekenen van het maximale aantal beurten dat de magnetische kern kan worden gewikkeld. Over het algemeen hebben gemeenschappelijke modusinductoren twee wikkelingen, meestal een enkele laag, en elke wikkeling wordt aan elke zijde van de magnetische kern verdeeld, met een bepaalde afstand tussen de twee wikkelingen. Dubbele gelaagde en gestapelde wikkelingen worden af en toe gebruikt, maar deze benadering kan de gedistribueerde capaciteit van de wikkeling verhogen en de hoogfrequente prestaties van de inductie verminderen. Omdat de diameter van koperdraad wordt bepaald door de grootte van lineaire stroom, kan de binnenomtrek worden berekend door de koperdraadradius af te trekken van de binnenstraal van de magnetische kern. Daarom kan het maximale aantal beurten worden berekend op basis van de diameter van de koperdraad met isolatie en de omtrek bezet door elke wikkeling.
