Tijdens het ontwerpproces van de vermogenstransformator moeten ingenieurs het ontwerp en de numerieke selectie van de common-mode-inductantie, die rechtstreeks verband houdt met de bedrijfsnauwkeurigheid van de schakelende transformator, strikt berekenen en voltooien. In het artikel van vandaag zullen we kort het ontwerp van de common-mode-inductantie van schakelende vermogenstransformatoren analyseren en bekijken aan welke problemen aandacht moet worden besteed bij het ontwerp en de berekening van de common-mode-inductantie van vermogenstransformatoren. In het ontwerp- en productieproces van vermogenstransformatoren moeten ingenieurs common-mode-inductantie ontwerpen en zijn er drie basisparameters vereist, namelijk ingangsstroom, impedantie en frequentie, en magnetische kernselectie. Laten we eerst kijken naar de ingangsstroom. De waarde van deze parameter bepaalt rechtstreeks de draaddiameter die nodig is voor de wikkeling. Bij het berekenen en selecteren van de draaddiameter is de stroomdichtheid meestal 400A/cm³, maar deze waarde moet veranderen met de temperatuurstijging van de inductor. Meestal worden de wikkelingen uitgevoerd met een enkele draad, waardoor hoogfrequente ruis en skin-effectverliezen worden verminderd. In het berekeningsproces wordt de impedantie van de common-mode-inductantie van de schakelende voedingstransformator over het algemeen gespecificeerd als de minimumwaarde onder de gegeven frequentieomstandigheden. Een lineaire impedantie in serie zorgt voor de algemeen vereiste geluidsdemping. Maar in feite wordt het probleem van lineaire impedantie vaak over het hoofd gezien, dus ontwerpers gebruiken vaak een 50W lineair impedantie-stabilisatienetwerkinstrument om common-mode-inductoren te testen, en het is geleidelijk een standaardmethode geworden om de prestaties van common-mode-inductoren te testen. De verkregen resultaten zijn echter meestal heel anders dan de werkelijke. In feite zal de hoekfrequentie van de common mode inductor eerst een toename van -6dB verzwakking per octaaf produceren op normale tijd (de hoekfrequentie is de frequentie die de common mode inductor produceert -3dB). Deze hoekfrequentie is meestal laag, zodat de inductieve reactantie voor impedantie kan zorgen. Daarom kan de inductantie worden uitgedrukt door deze formule, namelijk: Ls=Xx/2πf. Er is nog een ander probleem waar ingenieurs op moeten letten, namelijk dat er aandacht moet worden besteed aan het kernmateriaal en het vereiste aantal windingen bij het ontwerpen van de common-mode-inductor. Laten we eerst eens kijken naar de selectie van het magnetische kernmodel. Als er op dit moment een gespecificeerde inductantieruimte is, zullen we het juiste magnetische kernmodel selecteren op basis van deze ruimte. Als er geen regulering is, wordt het magnetische kernmodel meestal naar believen gekozen. Na het bepalen van het kerntype van de vermogenstransformator, is de volgende taak het berekenen van het maximale aantal windingen dat de kern kan maken. Over het algemeen heeft een inductor met gemeenschappelijke modus twee wikkelingen, meestal enkellaags, en elke wikkeling is verdeeld aan elke kant van de magnetische kern en de twee wikkelingen moeten op een bepaalde afstand van elkaar worden gescheiden. Af en toe worden ook dubbele en gestapelde wikkelingen gebruikt, maar deze benadering verhoogt de verdeelde capaciteit van de wikkeling en vermindert de hoogfrequente prestaties van de inductor. Aangezien de draaddiameter van de koperdraad is bepaald door de grootte van de lineaire stroom, kan de binnenomtrek worden berekend door de straal van de koperdraad af te trekken van de binnenstraal van de magnetische kern. Daarom kan het maximale aantal windingen worden berekend door de draaddiameter van de koperdraad plus isolatie en de omtrek van elke wikkeling
